Analysis del mapa de mecanismos de deformación indica que la deformación plástica en el proceso de fluencia superaleación puede ocurrir como resultado de la difusión o de fluencia de dislocación en función de las condiciones del ensayo (temperatura y estrés). En las condiciones de fluencia de difusión de acuerdo con un modelo de RL Coble y Nabarro-Herring velocidad de fluencia constante depende significativamente del tamaño de grano y se describe con las relaciones (1) y (2), respectivamente [12-14]:

where ;: B, C - constantes del material, σ - estrés, Dgz - coeficiente de difusión a través de los límites de grano, b - el vector de Burgers, k - constante de Boltzmann, T - temperatura absoluta, d - diámetro de grano, Ω -. volumen atómico, d - espesor efectivo, Dv - coeficiente de celosía difusión while en caso de caso de mecanismo de dislocación fluencia es descrito por la relación (3) yno es dependiente del tamaño de grano:

where ;:. A,n - constantes del material T se - tensión de cizallamiento, Def \\ coeficientendiffusion, G - cizallamiento módulo b - el vector de Burgers, k - constante de Boltzmann, T - temperatura absoluta, d - diámetro de grano-

--it debe tenerse en cuenta al mismo tiempo, que en condiciones de creep pruebas deformaciones de th E El material como resultado del fluencia de dislocación, la difusión de volumen (modelo denabarrohering) y a través de los límites de grano (Coble'model) puede tener lugar simultáneamente con diferente intensidad. La contribución de cada uno de estos procesos en la deformación depende de la temperatura, el estrés, tamaño de grano y la estructura de sus límites [12

 3.

&#Images de select estructuras elenco ed estudiados en las condiciones de la variante II de la Las pruebas de fluencia se presentan en la tabla. 3. Se vendieron los preparativos para la observación microscópica en el reactivo de mármol--=39; Tabla 4 y 5 lista seleccionada parámetros morfológicos de macro \\ microestructuras NAND de las muestras de ensayo. Los parámetros básicos de la macroestructura se evaluaron utilizando el programa METILO. Las pruebas se realizaron ensections transversales de muestras (d0

-\\ estudiosnMetallographic indican que el efecto de la modificación sólo volumen fue el formación de grueso \\ estructurangrained en superaleaciones, y la modificación de volumen y superficie simultánea resultó en la formación de finos \\ estructurangrained (Tabla 4 y 5). Estudios sobre precipitaciones de fases de carburo, importantes desde el punto de vista de fortalecimiento de las aleaciones probadas y la sostenibilidad de las condiciones de fluencia mostraron su mayor superficie de AA en superaleación MAR-247 (Tabla 4 y 5). carburos primarios, principalmente en forma de caracteres-Chinese"ocurrieron en el área de los límites de grano [2]."

tab. 4 y Tabla 5 resume macroestructura parámetros estereológicos de superaleaciones examinados en relación a las características de fluencia, tales como tz tiempo de rotura de la muestra, los valores Vu.These constante de velocidad de fluencia son importantes en la definición de los factores que determinan la estabilidad de los materiales a alta fluenciatemperature.-

Figure 2 y 3 muestra las características de fluencia de superaleaciones IN713C y MAR247 desarrollado sobre la base de ensayos de fluencia a cabo de conformidad con la variante I del estudio-.

En caso de la estabilidad de superaleación IN713C sustancialmente dependerá del tamaño de la macrograin y alcanza el valor t-50 horas para una muestra con un grueso Estructura=grainada y 28 horas para la muestra con el grano triturado como resultado del volumen y la modificación de la superficie (Tabla 4). De manera similar, en un alto-temperature feep de la aleación Mar-247, el tamaño del macrograne influye fundamentalmente de las muestras del rapto del tiempo. Estabilidad de las muestras con una estructura gruesa-grained era más del 20% mayor que las muestras de grano conminutas \\. N-

N, (área de superficie de carburos se refiere alnúmero de granos en la tabla de muestra, Tabla 6). Independientemente de la superaleación probado con un aumento de esta estabilidad de los parámetros en el ensayo de fluencia tzwas más alto, y la velocidad de arrastre constante Vu, alcanzó valores más bajos (Tabla 4)./

150MPa) estabilidad (tiempo de ruptura muestra) en la fluencia de difusión determinado el deslizamiento a través de los límites de grano. Se condicionado los procesos de formación y crecimiento de grietas. En este caso el factor decisivo para la estabilidad de la superaleación era la relación de la superficie de los carburos a la cantidad de granos en la cruzsection de la muestra (AA=N). El mayor valor de esta expresión corresponde a una mayor estabilidad del material en una prueba de fluencia.=-/

/El análisis de los resultados de la prueba obtenidos con los parámetros correspondientes a la variante II de fluencia pruebas (Fig. 4, 5, Tab. 5) indica que, al aumentar la σ tensión axial. (lo que resulta en el aumento de la tensiónnormalizada τ-G)no influencia del tamaño macrograin sobre la estabilidad credo se observó tanto en el caso de superalloy en-173c y mar-247 (Fig. 4 y 5). Las diferencias en la durabilidad de la criada fueron solo unas pocas horas. Esto muestra que bajo estas condiciones de prueba de fluencia, el proceso de deformación del material tiene lugar principalmente en el mecanismo de dislocación, en lugar de, como se observó anteriormente (Fig. 2, 3) bajo el mecanismo de difusión de matriz denabarro-HERRING (volumen) y a través del límite del grano ( esto resultó en el aumento de la estabilidad del material con un grueso \\ estructurangrained). influencia Descrito de los parámetros de ensayo de fluencia sobre el cambio de materiales de deformación (distorsión) mecanismos debido al aumento de la tensión axial σ está bien explicado en la Figura 6.